買(mǎi)賣(mài)公生意隆MTS傳感器GHM0040MRR51R01
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干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐,系單鍋筒、強(qiáng)制循環(huán)+自然循環(huán)水管鍋爐,爐膛為膜式水冷壁結(jié)構(gòu),其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環(huán)氣體與除鹽除氧純水熱交換,產(chǎn)生額定參數(shù)(溫度和壓力)和品質(zhì)的蒸汽,并輸送給熱用戶(hù)的一種受壓、受熱的設(shè)備[1]。它的組成結(jié)構(gòu)主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設(shè)備構(gòu)成。“鍋”即鍋爐本體部分,包括鍋筒、過(guò)熱器、蒸發(fā)器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件;“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠(chǎng)的干熄焦鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)為:大蒸發(fā)量70t/h,額定蒸汽壓力4.52MPa,額定蒸汽溫度470℃。
1存在問(wèn)題
1.1管道泄漏。我廠(chǎng)干熄焦從2009年1月份投產(chǎn)今,使用已超十年,鍋爐該余熱鍋爐曾出現(xiàn)過(guò)管道泄漏。鍋爐發(fā)生管道泄漏,不僅鍋爐停爐檢修會(huì)對(duì)生產(chǎn)效益產(chǎn)生影響,漏出的水汽也會(huì)對(duì)干熄爐耐材及除塵系統(tǒng)造成損傷,另外可燃成分超標(biāo)更會(huì)造成循環(huán)系統(tǒng)存在爆炸的安全隱患。因此,需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠(chǎng)鍋爐現(xiàn)接入公司中溫中壓蒸汽管網(wǎng)運(yùn)行,實(shí)際運(yùn)行參數(shù)為蒸汽壓力4.0MPa,蒸汽溫度470℃,流量60t/h。計(jì)劃于下半年停爐檢修,檢修啟爐后,2~3個(gè)月的時(shí)間內(nèi)仍按原負(fù)荷運(yùn)行,之后將只有單座焦?fàn)t運(yùn)行,每小時(shí)熄焦量降為原設(shè)計(jì)值的一半,鍋爐的蒸發(fā)量降為約30t/h。在這種低負(fù)荷狀況下運(yùn)行,極易導(dǎo)致過(guò)熱器爆管。因此,此次停爐檢修時(shí),需對(duì)過(guò)熱器管進(jìn)行改造,以達(dá)到既滿(mǎn)足額定蒸發(fā)量60t/h負(fù)荷,又滿(mǎn)足蒸發(fā)量減半30t/h負(fù)荷,保證鍋爐運(yùn)行的安全穩(wěn)定。
2原因分析
2.1現(xiàn)場(chǎng)檢查。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn),過(guò)熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產(chǎn)物,管內(nèi)壁表面無(wú)明顯氧化皮。剝除腐蝕產(chǎn)物后的管段,外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀,壁厚已明顯減薄,剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測(cè)量。經(jīng)測(cè)量,管段剝蝕直徑為35.5mm,低于標(biāo)稱(chēng)值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm,低于標(biāo)稱(chēng)值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出,腐蝕產(chǎn)物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素,其中硫元素的原子百分?jǐn)?shù)高達(dá)到12.91。2.4能譜分析結(jié)果可確定過(guò)熱器管壁表面發(fā)生的腐蝕為高溫腐蝕,主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開(kāi)始,到480℃達(dá)到高點(diǎn),對(duì)爐管的破壞作用較嚴(yán)重,過(guò)熱器的溫度正好處于此區(qū)間。高溫氧化是高溫?zé)煔庵械腛2與Fe直接反應(yīng),形成內(nèi)層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層,雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力,但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用,無(wú)法形成連續(xù)、致密的氧化膜層,使腐蝕情況更加嚴(yán)重。在鍋爐煙氣氣流的吹動(dòng)下,管壁形成的腐蝕物易剝離脫落,這樣腐蝕物反復(fù)生成、反復(fù)剝離,嚴(yán)重破壞管壁,當(dāng)壁厚減薄強(qiáng)度無(wú)法滿(mǎn)足管內(nèi)介質(zhì)壓力時(shí)即發(fā)生腐蝕穿孔或爆管。[3]
3改進(jìn)措施
3.1針對(duì)過(guò)熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時(shí),對(duì)二次過(guò)熱器爐管進(jìn)行了全部更換,重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H,是一種具有高強(qiáng)度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼,可以延長(zhǎng)過(guò)熱器爐管的使用壽命,減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對(duì)爐管的危害。同時(shí),要求在每次停爐檢查時(shí),跟蹤管壁腐蝕情況,定期測(cè)厚,發(fā)現(xiàn)異常及時(shí)換管,發(fā)現(xiàn)管壁表面有沉積的腐蝕產(chǎn)物時(shí)要及時(shí)清除。3.2熱力計(jì)算?,F(xiàn)鍋爐過(guò)熱器管管徑為φ38×4,熱力計(jì)算表見(jiàn)表2(軟件核算)。鐵球團(tuán)配加不同膨脹容膨潤(rùn)土試驗(yàn)研究蒸汽流速計(jì)算公式(例):ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)(式1)其中:υpj-蒸汽平均比體積;Alt-蒸汽流通面積;D-鍋爐實(shí)際負(fù)荷;Djw-減溫水量。此時(shí),鍋爐過(guò)熱器的蒸發(fā)面積及管徑滿(mǎn)足鍋爐額定蒸發(fā)量60t/h的運(yùn)行要求。但當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量降為30t/h左右時(shí),負(fù)荷約為50%,若仍采用φ38×4的管徑,蒸汽流通面積不變,從式1可得出,蒸汽流速將下降,傳熱將降低,難以保證管壁的冷卻效果,同時(shí)會(huì)使蒸汽側(cè)放熱系數(shù)降低,導(dǎo)致管壁溫度升高,極易發(fā)生管壁局部過(guò)熱造成爆管。故針對(duì)此情況,通過(guò)重新校核計(jì)算(見(jiàn)表3、表4),過(guò)熱器選擇φ34X4.5管徑的管進(jìn)行替換,一是保證過(guò)熱器管內(nèi)蒸汽流速不會(huì)太低,保證良好的換熱效果,二是加強(qiáng)過(guò)熱器管的強(qiáng)度,增加其使用壽命,以滿(mǎn)足鍋爐低負(fù)荷狀態(tài)下的運(yùn)行要求,避免發(fā)生爆管,保證鍋爐穩(wěn)順運(yùn)行。
4使用效果
目前,鍋爐二次過(guò)熱器管已更換為管徑φ34X4.5、管材321H,檢修完成后今運(yùn)行正常,滿(mǎn)足要求。后續(xù)停爐檢查時(shí),管壁無(wú)明顯沉積的腐蝕產(chǎn)物,使用狀況較好。
5結(jié)語(yǔ)
通過(guò)此次鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的研究,主要對(duì)鍋爐過(guò)熱器管腐蝕原因和換熱原理的分析,針對(duì)性地進(jìn)行了鍋爐爐管材質(zhì)和鍋爐過(guò)熱器受熱面的重新校核,可較圓滿(mǎn)地解決此次干熄焦鍋爐遇到的運(yùn)行難題,保證生產(chǎn)連續(xù),避免因發(fā)生頻繁的爆管而造成停爐檢修,創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效益。
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干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐,系單鍋筒、強(qiáng)制循環(huán)+自然循環(huán)水管鍋爐,爐膛為膜式水冷壁結(jié)構(gòu),其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環(huán)氣體與除鹽除氧純水熱交換,產(chǎn)生額定參數(shù)(溫度和壓力)和品質(zhì)的蒸汽,并輸送給熱用戶(hù)的一種受壓、受熱的設(shè)備[1]。它的組成結(jié)構(gòu)主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設(shè)備構(gòu)成。“鍋”即鍋爐本體部分,包括鍋筒、過(guò)熱器、蒸發(fā)器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件;“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠(chǎng)的干熄焦鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)為:大蒸發(fā)量70t/h,額定蒸汽壓力4.52MPa,額定蒸汽溫度470℃。
1存在問(wèn)題
1.1管道泄漏。我廠(chǎng)干熄焦從2009年1月份投產(chǎn)今,使用已超十年,鍋爐該余熱鍋爐曾出現(xiàn)過(guò)管道泄漏。鍋爐發(fā)生管道泄漏,不僅鍋爐停爐檢修會(huì)對(duì)生產(chǎn)效益產(chǎn)生影響,漏出的水汽也會(huì)對(duì)干熄爐耐材及除塵系統(tǒng)造成損傷,另外可燃成分超標(biāo)更會(huì)造成循環(huán)系統(tǒng)存在爆炸的安全隱患。因此,需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠(chǎng)鍋爐現(xiàn)接入公司中溫中壓蒸汽管網(wǎng)運(yùn)行,實(shí)際運(yùn)行參數(shù)為蒸汽壓力4.0MPa,蒸汽溫度470℃,流量60t/h。計(jì)劃于下半年停爐檢修,檢修啟爐后,2~3個(gè)月的時(shí)間內(nèi)仍按原負(fù)荷運(yùn)行,之后將只有單座焦?fàn)t運(yùn)行,每小時(shí)熄焦量降為原設(shè)計(jì)值的一半,鍋爐的蒸發(fā)量降為約30t/h。在這種低負(fù)荷狀況下運(yùn)行,極易導(dǎo)致過(guò)熱器爆管。因此,此次停爐檢修時(shí),需對(duì)過(guò)熱器管進(jìn)行改造,以達(dá)到既滿(mǎn)足額定蒸發(fā)量60t/h負(fù)荷,又滿(mǎn)足蒸發(fā)量減半30t/h負(fù)荷,保證鍋爐運(yùn)行的安全穩(wěn)定。
2原因分析
2.1現(xiàn)場(chǎng)檢查。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn),過(guò)熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產(chǎn)物,管內(nèi)壁表面無(wú)明顯氧化皮。剝除腐蝕產(chǎn)物后的管段,外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀,壁厚已明顯減薄,剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測(cè)量。經(jīng)測(cè)量,管段剝蝕直徑為35.5mm,低于標(biāo)稱(chēng)值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm,低于標(biāo)稱(chēng)值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出,腐蝕產(chǎn)物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素,其中硫元素的原子百分?jǐn)?shù)高達(dá)到12.91。2.4能譜分析結(jié)果可確定過(guò)熱器管壁表面發(fā)生的腐蝕為高溫腐蝕,主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開(kāi)始,到480℃達(dá)到高點(diǎn),對(duì)爐管的破壞作用較嚴(yán)重,過(guò)熱器的溫度正好處于此區(qū)間。高溫氧化是高溫?zé)煔庵械腛2與Fe直接反應(yīng),形成內(nèi)層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層,雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力,但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用,無(wú)法形成連續(xù)、致密的氧化膜層,使腐蝕情況更加嚴(yán)重。在鍋爐煙氣氣流的吹動(dòng)下,管壁形成的腐蝕物易剝離脫落,這樣腐蝕物反復(fù)生成、反復(fù)剝離,嚴(yán)重破壞管壁,當(dāng)壁厚減薄強(qiáng)度無(wú)法滿(mǎn)足管內(nèi)介質(zhì)壓力時(shí)即發(fā)生腐蝕穿孔或爆管。[3]
3改進(jìn)措施
3.1針對(duì)過(guò)熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時(shí),對(duì)二次過(guò)熱器爐管進(jìn)行了全部更換,重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H,是一種具有高強(qiáng)度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼,可以延長(zhǎng)過(guò)熱器爐管的使用壽命,減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對(duì)爐管的危害。同時(shí),要求在每次停爐檢查時(shí),跟蹤管壁腐蝕情況,定期測(cè)厚,發(fā)現(xiàn)異常及時(shí)換管,發(fā)現(xiàn)管壁表面有沉積的腐蝕產(chǎn)物時(shí)要及時(shí)清除。3.2熱力計(jì)算?,F(xiàn)鍋爐過(guò)熱器管管徑為φ38×4,熱力計(jì)算表見(jiàn)表2(軟件核算)。鐵球團(tuán)配加不同膨脹容膨潤(rùn)土試驗(yàn)研究蒸汽流速計(jì)算公式(例):ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)(式1)其中:υpj-蒸汽平均比體積;Alt-蒸汽流通面積;D-鍋爐實(shí)際負(fù)荷;Djw-減溫水量。此時(shí),鍋爐過(guò)熱器的蒸發(fā)面積及管徑滿(mǎn)足鍋爐額定蒸發(fā)量60t/h的運(yùn)行要求。但當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量降為30t/h左右時(shí),負(fù)荷約為50%,若仍采用φ38×4的管徑,蒸汽流通面積不變,從式1可得出,蒸汽流速將下降,傳熱將降低,難以保證管壁的冷卻效果,同時(shí)會(huì)使蒸汽側(cè)放熱系數(shù)降低,導(dǎo)致管壁溫度升高,極易發(fā)生管壁局部過(guò)熱造成爆管。故針對(duì)此情況,通過(guò)重新校核計(jì)算(見(jiàn)表3、表4),過(guò)熱器選擇φ34X4.5管徑的管進(jìn)行替換,一是保證過(guò)熱器管內(nèi)蒸汽流速不會(huì)太低,保證良好的換熱效果,二是加強(qiáng)過(guò)熱器管的強(qiáng)度,增加其使用壽命,以滿(mǎn)足鍋爐低負(fù)荷狀態(tài)下的運(yùn)行要求,避免發(fā)生爆管,保證鍋爐穩(wěn)順運(yùn)行。
4使用效果
目前,鍋爐二次過(guò)熱器管已更換為管徑φ34X4.5、管材321H,檢修完成后今運(yùn)行正常,滿(mǎn)足要求。后續(xù)停爐檢查時(shí),管壁無(wú)明顯沉積的腐蝕產(chǎn)物,使用狀況較好。
5結(jié)語(yǔ)
通過(guò)此次鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的研究,主要對(duì)鍋爐過(guò)熱器管腐蝕原因和換熱原理的分析,針對(duì)性地進(jìn)行了鍋爐爐管材質(zhì)和鍋爐過(guò)熱器受熱面的重新校核,可較圓滿(mǎn)地解決此次干熄焦鍋爐遇到的運(yùn)行難題,保證生產(chǎn)連續(xù),避免因發(fā)生頻繁的爆管而造成停爐檢修,創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效益。
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干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐,系單鍋筒、強(qiáng)制循環(huán)+自然循環(huán)水管鍋爐,爐膛為膜式水冷壁結(jié)構(gòu),其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環(huán)氣體與除鹽除氧純水熱交換,產(chǎn)生額定參數(shù)(溫度和壓力)和品質(zhì)的蒸汽,并輸送給熱用戶(hù)的一種受壓、受熱的設(shè)備[1]。它的組成結(jié)構(gòu)主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設(shè)備構(gòu)成。“鍋”即鍋爐本體部分,包括鍋筒、過(guò)熱器、蒸發(fā)器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件;“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠(chǎng)的干熄焦鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)為:大蒸發(fā)量70t/h,額定蒸汽壓力4.52MPa,額定蒸汽溫度470℃。
1存在問(wèn)題
1.1管道泄漏。我廠(chǎng)干熄焦從2009年1月份投產(chǎn)今,使用已超十年,鍋爐該余熱鍋爐曾出現(xiàn)過(guò)管道泄漏。鍋爐發(fā)生管道泄漏,不僅鍋爐停爐檢修會(huì)對(duì)生產(chǎn)效益產(chǎn)生影響,漏出的水汽也會(huì)對(duì)干熄爐耐材及除塵系統(tǒng)造成損傷,另外可燃成分超標(biāo)更會(huì)造成循環(huán)系統(tǒng)存在爆炸的安全隱患。因此,需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠(chǎng)鍋爐現(xiàn)接入公司中溫中壓蒸汽管網(wǎng)運(yùn)行,實(shí)際運(yùn)行參數(shù)為蒸汽壓力4.0MPa,蒸汽溫度470℃,流量60t/h。計(jì)劃于下半年停爐檢修,檢修啟爐后,2~3個(gè)月的時(shí)間內(nèi)仍按原負(fù)荷運(yùn)行,之后將只有單座焦?fàn)t運(yùn)行,每小時(shí)熄焦量降為原設(shè)計(jì)值的一半,鍋爐的蒸發(fā)量降為約30t/h。在這種低負(fù)荷狀況下運(yùn)行,極易導(dǎo)致過(guò)熱器爆管。因此,此次停爐檢修時(shí),需對(duì)過(guò)熱器管進(jìn)行改造,以達(dá)到既滿(mǎn)足額定蒸發(fā)量60t/h負(fù)荷,又滿(mǎn)足蒸發(fā)量減半30t/h負(fù)荷,保證鍋爐運(yùn)行的安全穩(wěn)定。
2原因分析
2.1現(xiàn)場(chǎng)檢查。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn),過(guò)熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產(chǎn)物,管內(nèi)壁表面無(wú)明顯氧化皮。剝除腐蝕產(chǎn)物后的管段,外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀,壁厚已明顯減薄,剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測(cè)量。經(jīng)測(cè)量,管段剝蝕直徑為35.5mm,低于標(biāo)稱(chēng)值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm,低于標(biāo)稱(chēng)值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出,腐蝕產(chǎn)物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素,其中硫元素的原子百分?jǐn)?shù)高達(dá)到12.91。2.4能譜分析結(jié)果可確定過(guò)熱器管壁表面發(fā)生的腐蝕為高溫腐蝕,主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開(kāi)始,到480℃達(dá)到高點(diǎn),對(duì)爐管的破壞作用較嚴(yán)重,過(guò)熱器的溫度正好處于此區(qū)間。高溫氧化是高溫?zé)煔庵械腛2與Fe直接反應(yīng),形成內(nèi)層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層,雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力,但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用,無(wú)法形成連續(xù)、致密的氧化膜層,使腐蝕情況更加嚴(yán)重。在鍋爐煙氣氣流的吹動(dòng)下,管壁形成的腐蝕物易剝離脫落,這樣腐蝕物反復(fù)生成、反復(fù)剝離,嚴(yán)重破壞管壁,當(dāng)壁厚減薄強(qiáng)度無(wú)法滿(mǎn)足管內(nèi)介質(zhì)壓力時(shí)即發(fā)生腐蝕穿孔或爆管。[3]
3改進(jìn)措施
3.1針對(duì)過(guò)熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時(shí),對(duì)二次過(guò)熱器爐管進(jìn)行了全部更換,重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H,是一種具有高強(qiáng)度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼,可以延長(zhǎng)過(guò)熱器爐管的使用壽命,減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對(duì)爐管的危害。同時(shí),要求在每次停爐檢查時(shí),跟蹤管壁腐蝕情況,定期測(cè)厚,發(fā)現(xiàn)異常及時(shí)換管,發(fā)現(xiàn)管壁表面有沉積的腐蝕產(chǎn)物時(shí)要及時(shí)清除。3.2熱力計(jì)算?,F(xiàn)鍋爐過(guò)熱器管管徑為φ38×4,熱力計(jì)算表見(jiàn)表2(軟件核算)。鐵球團(tuán)配加不同膨脹容膨潤(rùn)土試驗(yàn)研究蒸汽流速計(jì)算公式(例):ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)(式1)其中:υpj-蒸汽平均比體積;Alt-蒸汽流通面積;D-鍋爐實(shí)際負(fù)荷;Djw-減溫水量。此時(shí),鍋爐過(guò)熱器的蒸發(fā)面積及管徑滿(mǎn)足鍋爐額定蒸發(fā)量60t/h的運(yùn)行要求。但當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量降為30t/h左右時(shí),負(fù)荷約為50%,若仍采用φ38×4的管徑,蒸汽流通面積不變,從式1可得出,蒸汽流速將下降,傳熱將降低,難以保證管壁的冷卻效果,同時(shí)會(huì)使蒸汽側(cè)放熱系數(shù)降低,導(dǎo)致管壁溫度升高,極易發(fā)生管壁局部過(guò)熱造成爆管。故針對(duì)此情況,通過(guò)重新校核計(jì)算(見(jiàn)表3、表4),過(guò)熱器選擇φ34X4.5管徑的管進(jìn)行替換,一是保證過(guò)熱器管內(nèi)蒸汽流速不會(huì)太低,保證良好的換熱效果,二是加強(qiáng)過(guò)熱器管的強(qiáng)度,增加其使用壽命,以滿(mǎn)足鍋爐低負(fù)荷狀態(tài)下的運(yùn)行要求,避免發(fā)生爆管,保證鍋爐穩(wěn)順運(yùn)行。
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5結(jié)語(yǔ)
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MTS-8834 RHM0150MP011S3B6105
MTS-4705 RHM0030MD701S1G6102
MTS-2845 RHM0210MP101S3B6105
MTS-3292 RHM0470MD631P102
MTS-3759 RHM0920MP051S1G5100
MTS-8122 RHS1250MP151S3B6105
MTS-1777 RHM0980M0701S1B6102
MTS-8509 RHM0480MD701S2G1102
MTS-3614 RPS1100MD53API03E02
MTS-7657 RHM1900MP061C101211
MTS-5750 GHM1100MRR51R01
MTS-0793 RHM0130MP011S2G6.100
MTS-6116 RHV0125MD601A01
MTS-3686 RHM0955MD601A02
MTS-6633 RHM1755MP151S1B6100
MTS-5398 RPS0200MD621C304311R
MTS-4288 RHM760MP071S1G16100
MTS-4738 ERMO850MD601A0
MTS-0889 RHN1900MP101S1G6100錯(cuò)誤
MTS-2050 LPRMAM10001
MTS-2852 RHM0190MP101S3B6105
MTS-1603 DF015DFM電纜接頭
MTS-8948 EPV0700MD601VO
MTS-4823 RHM120MP151S3B6105
MTS-2653 傳感器RHS0050MD631P102
MTS-5775 RHM0695MP151S1G5100
MTS-1087 RHM0900MD601V01 0-10V
MTS-2705 S/N:10025442
MTS-2480 RHM0290M P10ISIG2100帶電纜
MTS-8801 RHT097 OUD601V01
MTS-0392 RHM300MP021SS1B2100,
MTS-6107 MGADB1N11B5M16064
MTS-2400 轉(zhuǎn)換模塊電纜 253132
MTS-5867 RHM1245MD531P102
MTS-3377 TTMRBM0150R (150mm)
MTS-7919 RFM7000MD701S1G1100
MTS-0954 RHM0030MP021S1G1100
MTS-7661 RHM2900MP071S3B6105
MTS-2406 RHM1070MD63P102
MTS-5165 RHM0250MP021C101221
MTS-1240 560357
MTS-3364 RHV0820MP101S1G1100
MTS-1077 RHM5320MP101S3B6105
MTS-2568 RHM1755MP051S1G6100重2529
MTS-10909 RHM0380MP101S3B6105
MTS-5598 GHV0515MT011R01
MTS-5095 RHS0700MN021S1G6100
MTS-8887 RPM0200MR021A01
MTS-1303 RHS1150MP101S2B6100
MTS-3644 RD4SD1B1250MP021S1G6100
MTS-0483 RHM1520MP021S1G4100 傳感器
MTS-4958 GHM0040MD601VO FNR:06433540
MTS-2440 560444 插頭
MTS-2301 PAIO250MD801S2G5100
干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐,系單鍋筒、強(qiáng)制循環(huán)+自然循環(huán)水管鍋爐,爐膛為膜式水冷壁結(jié)構(gòu),其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環(huán)氣體與除鹽除氧純水熱交換,產(chǎn)生額定參數(shù)(溫度和壓力)和品質(zhì)的蒸汽,并輸送給熱用戶(hù)的一種受壓、受熱的設(shè)備[1]。它的組成結(jié)構(gòu)主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設(shè)備構(gòu)成。“鍋”即鍋爐本體部分,包括鍋筒、過(guò)熱器、蒸發(fā)器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件;“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠(chǎng)的干熄焦鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)為:大蒸發(fā)量70t/h,額定蒸汽壓力4.52MPa,額定蒸汽溫度470℃。
1存在問(wèn)題
1.1管道泄漏。我廠(chǎng)干熄焦從2009年1月份投產(chǎn)今,使用已超十年,鍋爐該余熱鍋爐曾出現(xiàn)過(guò)管道泄漏。鍋爐發(fā)生管道泄漏,不僅鍋爐停爐檢修會(huì)對(duì)生產(chǎn)效益產(chǎn)生影響,漏出的水汽也會(huì)對(duì)干熄爐耐材及除塵系統(tǒng)造成損傷,另外可燃成分超標(biāo)更會(huì)造成循環(huán)系統(tǒng)存在爆炸的安全隱患。因此,需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠(chǎng)鍋爐現(xiàn)接入公司中溫中壓蒸汽管網(wǎng)運(yùn)行,實(shí)際運(yùn)行參數(shù)為蒸汽壓力4.0MPa,蒸汽溫度470℃,流量60t/h。計(jì)劃于下半年停爐檢修,檢修啟爐后,2~3個(gè)月的時(shí)間內(nèi)仍按原負(fù)荷運(yùn)行,之后將只有單座焦?fàn)t運(yùn)行,每小時(shí)熄焦量降為原設(shè)計(jì)值的一半,鍋爐的蒸發(fā)量降為約30t/h。在這種低負(fù)荷狀況下運(yùn)行,極易導(dǎo)致過(guò)熱器爆管。因此,此次停爐檢修時(shí),需對(duì)過(guò)熱器管進(jìn)行改造,以達(dá)到既滿(mǎn)足額定蒸發(fā)量60t/h負(fù)荷,又滿(mǎn)足蒸發(fā)量減半30t/h負(fù)荷,保證鍋爐運(yùn)行的安全穩(wěn)定。
2原因分析
2.1現(xiàn)場(chǎng)檢查。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn),過(guò)熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產(chǎn)物,管內(nèi)壁表面無(wú)明顯氧化皮。剝除腐蝕產(chǎn)物后的管段,外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀,壁厚已明顯減薄,剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測(cè)量。經(jīng)測(cè)量,管段剝蝕直徑為35.5mm,低于標(biāo)稱(chēng)值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm,低于標(biāo)稱(chēng)值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出,腐蝕產(chǎn)物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素,其中硫元素的原子百分?jǐn)?shù)高達(dá)到12.91。2.4能譜分析結(jié)果可確定過(guò)熱器管壁表面發(fā)生的腐蝕為高溫腐蝕,主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開(kāi)始,到480℃達(dá)到高點(diǎn),對(duì)爐管的破壞作用較嚴(yán)重,過(guò)熱器的溫度正好處于此區(qū)間。高溫氧化是高溫?zé)煔庵械腛2與Fe直接反應(yīng),形成內(nèi)層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層,雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力,但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用,無(wú)法形成連續(xù)、致密的氧化膜層,使腐蝕情況更加嚴(yán)重。在鍋爐煙氣氣流的吹動(dòng)下,管壁形成的腐蝕物易剝離脫落,這樣腐蝕物反復(fù)生成、反復(fù)剝離,嚴(yán)重破壞管壁,當(dāng)壁厚減薄強(qiáng)度無(wú)法滿(mǎn)足管內(nèi)介質(zhì)壓力時(shí)即發(fā)生腐蝕穿孔或爆管。[3]
3改進(jìn)措施
3.1針對(duì)過(guò)熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時(shí),對(duì)二次過(guò)熱器爐管進(jìn)行了全部更換,重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H,是一種具有高強(qiáng)度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼,可以延長(zhǎng)過(guò)熱器爐管的使用壽命,減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對(duì)爐管的危害。同時(shí),要求在每次停爐檢查時(shí),跟蹤管壁腐蝕情況,定期測(cè)厚,發(fā)現(xiàn)異常及時(shí)換管,發(fā)現(xiàn)管壁表面有沉積的腐蝕產(chǎn)物時(shí)要及時(shí)清除。3.2熱力計(jì)算?,F(xiàn)鍋爐過(guò)熱器管管徑為φ38×4,熱力計(jì)算表見(jiàn)表2(軟件核算)。鐵球團(tuán)配加不同膨脹容膨潤(rùn)土試驗(yàn)研究蒸汽流速計(jì)算公式(例):ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)(式1)其中:υpj-蒸汽平均比體積;Alt-蒸汽流通面積;D-鍋爐實(shí)際負(fù)荷;Djw-減溫水量。此時(shí),鍋爐過(guò)熱器的蒸發(fā)面積及管徑滿(mǎn)足鍋爐額定蒸發(fā)量60t/h的運(yùn)行要求。但當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量降為30t/h左右時(shí),負(fù)荷約為50%,若仍采用φ38×4的管徑,蒸汽流通面積不變,從式1可得出,蒸汽流速將下降,傳熱將降低,難以保證管壁的冷卻效果,同時(shí)會(huì)使蒸汽側(cè)放熱系數(shù)降低,導(dǎo)致管壁溫度升高,極易發(fā)生管壁局部過(guò)熱造成爆管。故針對(duì)此情況,通過(guò)重新校核計(jì)算(見(jiàn)表3、表4),過(guò)熱器選擇φ34X4.5管徑的管進(jìn)行替換,一是保證過(guò)熱器管內(nèi)蒸汽流速不會(huì)太低,保證良好的換熱效果,二是加強(qiáng)過(guò)熱器管的強(qiáng)度,增加其使用壽命,以滿(mǎn)足鍋爐低負(fù)荷狀態(tài)下的運(yùn)行要求,避免發(fā)生爆管,保證鍋爐穩(wěn)順運(yùn)行。
4使用效果
目前,鍋爐二次過(guò)熱器管已更換為管徑φ34X4.5、管材321H,檢修完成后今運(yùn)行正常,滿(mǎn)足要求。后續(xù)停爐檢查時(shí),管壁無(wú)明顯沉積的腐蝕產(chǎn)物,使用狀況較好。
5結(jié)語(yǔ)
通過(guò)此次鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的研究,主要對(duì)鍋爐過(guò)熱器管腐蝕原因和換熱原理的分析,針對(duì)性地進(jìn)行了鍋爐爐管材質(zhì)和鍋爐過(guò)熱器受熱面的重新校核,可較圓滿(mǎn)地解決此次干熄焦鍋爐遇到的運(yùn)行難題,保證生產(chǎn)連續(xù),避免因發(fā)生頻繁的爆管而造成停爐檢修,創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效益。
MTS-10181 RHM0310MP101S1G6100
MTS-1136 LDMS0D600M08002A0
MTS-1449 RHM0340MP051S1G5100
MTS-3038 RHM1200MP101S1B8100
MTS-2738 5PIN CABLE CONNECTOR M12,MALE
MTS-6541 ION8.8
MTS-2788 RHS0150MP201S1B1100
MTS-7750 RHM0345MP151S1B6100
MTS-8874 RHM3050M2300M3050MR
MTS-8187 RHM0650MF01S1G1100
MTS-0712 401768-4
MTS-3166 RHM0800MD701S1G2100帶20米
MTS-6387 UDS1098 7個(gè)點(diǎn)
MTS-8298 RPS1250M0531P102
MTS-5560 402364
MTS-8638 GHS0100MR022R01
MTS-0515 RHM0620MP071S1G6100 傳感器
MTS-0613 MTS 5-331-10 漏點(diǎn)儀
MTS-10140 Artikel Nr:IX345
MTS-8698 RHM0215MD531P102
MTS-10298 RHM0770MPIOISIG8100
MTS-5798 RHM0260MD701S1G3100
MTS-6063 GHV0330MT011R01
MTS-8884 RHM0700MD701S1B1100
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MTS-7656 RPS1350MD601A01
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MTS-1130 RHMM1000D511PI01
MTS-1719 RHM1700MD631P102
MTS-8899 RHM0370MHXAS1G1100
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MTS-5168 RHM0225MD601V01
MTS-8344 ERM0300MD601AD
MTS-2985 PBM2000MD70S2G3104 00290543
MTS-8999 DF100P0
MTS-7533 RHM1200MP301S1G6100
MTS-5692 RPM0500MR031A11 量程0-500mm
MTS-5321 GHM0080MRR51R01
買(mǎi)賣(mài)公生意隆MTS傳感器GHM0040MRR51R01
買(mǎi)賣(mài)公生意隆MTS傳感器GHM0040MRR51R01
干熄焦鍋爐是一種特殊的余熱鍋爐,系單鍋筒、強(qiáng)制循環(huán)+自然循環(huán)水管鍋爐,爐膛為膜式水冷壁結(jié)構(gòu),其工作原理是利用吸收了紅焦顯熱的高溫循環(huán)氣體與除鹽除氧純水熱交換,產(chǎn)生額定參數(shù)(溫度和壓力)和品質(zhì)的蒸汽,并輸送給熱用戶(hù)的一種受壓、受熱的設(shè)備[1]。它的組成結(jié)構(gòu)主要是由“鍋”“爐”和附件儀表及附屬設(shè)備構(gòu)成。“鍋”即鍋爐本體部分,包括鍋筒、過(guò)熱器、蒸發(fā)器、省煤器、水冷壁、下降管、上升管和集箱等部件;“爐”由爐墻和鋼架等部分組成[2]。我廠(chǎng)的干熄焦鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)為:大蒸發(fā)量70t/h,額定蒸汽壓力4.52MPa,額定蒸汽溫度470℃。
1存在問(wèn)題
1.1管道泄漏。我廠(chǎng)干熄焦從2009年1月份投產(chǎn)今,使用已超十年,鍋爐該余熱鍋爐曾出現(xiàn)過(guò)管道泄漏。鍋爐發(fā)生管道泄漏,不僅鍋爐停爐檢修會(huì)對(duì)生產(chǎn)效益產(chǎn)生影響,漏出的水汽也會(huì)對(duì)干熄爐耐材及除塵系統(tǒng)造成損傷,另外可燃成分超標(biāo)更會(huì)造成循環(huán)系統(tǒng)存在爆炸的安全隱患。因此,需分析原因并消除隱患。1.2鍋爐改造。我廠(chǎng)鍋爐現(xiàn)接入公司中溫中壓蒸汽管網(wǎng)運(yùn)行,實(shí)際運(yùn)行參數(shù)為蒸汽壓力4.0MPa,蒸汽溫度470℃,流量60t/h。計(jì)劃于下半年停爐檢修,檢修啟爐后,2~3個(gè)月的時(shí)間內(nèi)仍按原負(fù)荷運(yùn)行,之后將只有單座焦?fàn)t運(yùn)行,每小時(shí)熄焦量降為原設(shè)計(jì)值的一半,鍋爐的蒸發(fā)量降為約30t/h。在這種低負(fù)荷狀況下運(yùn)行,極易導(dǎo)致過(guò)熱器爆管。因此,此次停爐檢修時(shí),需對(duì)過(guò)熱器管進(jìn)行改造,以達(dá)到既滿(mǎn)足額定蒸發(fā)量60t/h負(fù)荷,又滿(mǎn)足蒸發(fā)量減半30t/h負(fù)荷,保證鍋爐運(yùn)行的安全穩(wěn)定。
2原因分析
2.1現(xiàn)場(chǎng)檢查。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)檢查發(fā)現(xiàn),過(guò)熱器外表面存在不同程度的腐蝕。而切割下的管段外表面附著可脫落的腐蝕產(chǎn)物,管內(nèi)壁表面無(wú)明顯氧化皮。剝除腐蝕產(chǎn)物后的管段,外表面已被腐蝕得失去了原有的圓弧狀,壁厚已明顯減薄,剝蝕部位厚度≤2mm。2.2壁厚及管徑測(cè)量。經(jīng)測(cè)量,管段剝蝕直徑為35.5mm,低于標(biāo)稱(chēng)值的38mm。剝蝕部位厚度1.1mm,低于標(biāo)稱(chēng)值的4m。2.3能譜分析。從圖1和表1中可看出,腐蝕產(chǎn)物中主要有鐵、碳、硫和氧四中元素,其中硫元素的原子百分?jǐn)?shù)高達(dá)到12.91。2.4能譜分析結(jié)果可確定過(guò)熱器管壁表面發(fā)生的腐蝕為高溫腐蝕,主要為高溫硫腐蝕和高溫氧化。高溫硫腐蝕一般在450℃開(kāi)始,到480℃達(dá)到高點(diǎn),對(duì)爐管的破壞作用較嚴(yán)重,過(guò)熱器的溫度正好處于此區(qū)間。高溫氧化是高溫?zé)煔庵械腛2與Fe直接反應(yīng),形成內(nèi)層Fe3O4和外層Fe2O3的氧化膜層,雖然這種膜層具有一定的抗氧化能力,但由于高溫下疊加的硫腐蝕相互作用,無(wú)法形成連續(xù)、致密的氧化膜層,使腐蝕情況更加嚴(yán)重。在鍋爐煙氣氣流的吹動(dòng)下,管壁形成的腐蝕物易剝離脫落,這樣腐蝕物反復(fù)生成、反復(fù)剝離,嚴(yán)重破壞管壁,當(dāng)壁厚減薄強(qiáng)度無(wú)法滿(mǎn)足管內(nèi)介質(zhì)壓力時(shí)即發(fā)生腐蝕穿孔或爆管。[3]
3改進(jìn)措施
3.1針對(duì)過(guò)熱器爐管的腐蝕原因。在此次停爐檢修時(shí),對(duì)二次過(guò)熱器爐管進(jìn)行了全部更換,重新選擇了耐蝕性能較好的管材321H,是一種具有高強(qiáng)度、高抗氧化性、高抗晶界腐蝕性的奧氏體不銹鋼,可以延長(zhǎng)過(guò)熱器爐管的使用壽命,減少高溫氧化和高溫硫腐蝕對(duì)爐管的危害。同時(shí),要求在每次停爐檢查時(shí),跟蹤管壁腐蝕情況,定期測(cè)厚,發(fā)現(xiàn)異常及時(shí)換管,發(fā)現(xiàn)管壁表面有沉積的腐蝕產(chǎn)物時(shí)要及時(shí)清除。3.2熱力計(jì)算?,F(xiàn)鍋爐過(guò)熱器管管徑為φ38×4,熱力計(jì)算表見(jiàn)表2(軟件核算)。鐵球團(tuán)配加不同膨脹容膨潤(rùn)土試驗(yàn)研究蒸汽流速計(jì)算公式(例):ωq=(D-Djw)υpj/(3600×Alt)(式1)其中:υpj-蒸汽平均比體積;Alt-蒸汽流通面積;D-鍋爐實(shí)際負(fù)荷;Djw-減溫水量。此時(shí),鍋爐過(guò)熱器的蒸發(fā)面積及管徑滿(mǎn)足鍋爐額定蒸發(fā)量60t/h的運(yùn)行要求。但當(dāng)鍋爐蒸發(fā)量降為30t/h左右時(shí),負(fù)荷約為50%,若仍采用φ38×4的管徑,蒸汽流通面積不變,從式1可得出,蒸汽流速將下降,傳熱將降低,難以保證管壁的冷卻效果,同時(shí)會(huì)使蒸汽側(cè)放熱系數(shù)降低,導(dǎo)致管壁溫度升高,極易發(fā)生管壁局部過(guò)熱造成爆管。故針對(duì)此情況,通過(guò)重新校核計(jì)算(見(jiàn)表3、表4),過(guò)熱器選擇φ34X4.5管徑的管進(jìn)行替換,一是保證過(guò)熱器管內(nèi)蒸汽流速不會(huì)太低,保證良好的換熱效果,二是加強(qiáng)過(guò)熱器管的強(qiáng)度,增加其使用壽命,以滿(mǎn)足鍋爐低負(fù)荷狀態(tài)下的運(yùn)行要求,避免發(fā)生爆管,保證鍋爐穩(wěn)順運(yùn)行。
4使用效果
目前,鍋爐二次過(guò)熱器管已更換為管徑φ34X4.5、管材321H,檢修完成后今運(yùn)行正常,滿(mǎn)足要求。后續(xù)停爐檢查時(shí),管壁無(wú)明顯沉積的腐蝕產(chǎn)物,使用狀況較好。
5結(jié)語(yǔ)
通過(guò)此次鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的研究,主要對(duì)鍋爐過(guò)熱器管腐蝕原因和換熱原理的分析,針對(duì)性地進(jìn)行了鍋爐爐管材質(zhì)和鍋爐過(guò)熱器受熱面的重新校核,可較圓滿(mǎn)地解決此次干熄焦鍋爐遇到的運(yùn)行難題,保證生產(chǎn)連續(xù),避免因發(fā)生頻繁的爆管而造成停爐檢修,創(chuàng)造了良好的經(jīng)濟(jì)效益。